1. 引言

随着国家“一带一路”持续推进，大量的基础设施建设正在西北黄土地区实施。黄土由于具有孔隙大、遇水易湿陷等性质，使得黄土内部结构易发生破坏 [1] ，继而引发一系列工程事故。因此需要对土体进行处理后再应用于实际工程中。目前，国家大力倡导“低碳”理念，将建筑废料回收利用成为重要的可持续发展方向 [2] 。粉煤灰作为一种工业废弃物，对空气和环境造成极大的污染和危害，但粉煤灰具有较好的工程性能 [3] 。掺入粉煤灰能较好提高黄土的稳定性以及强度 [4] [5] [6] ，应用于工程中，能对社会产生许多经济效益 [7] 同时还能减少空气污染，保护环境。但由于其自身材质的局限性而不能有效地提高黄土路基的抗裂性和抗拉强度。聚丙烯(PP)纤维具有强度高、耐化学侵蚀和耐腐蚀性等优点 [8] ，可用于加固黄土路基工程，使外部荷载均匀分布于纤维与土上，从而让路基沉降均匀，地面龟裂减少 [9] [10] 。吴远成等 [11] 通过纤维加筋千枚岩残积土，认为PP纤维能显著提高千枚岩残积土的抗拉强度。Tang C等 [12] 基于直接拉伸试验分析了PP纤维含量、干密度和含水率对拉伸强度的影响，认为纤维与土体的界面相互作用是影响土体抗拉强度的主要因素。此外在西北寒冷地区土体受周期性的冻融循环的影响，土体的抗剪强度以及耐久性等力学性能会随冻融循环下降 [13] 。

本文拟采用PP纤维和粉煤灰作为改良剂，在冻融循环条件下通过粉煤灰掺量和PP纤维掺量，研究改良黄土的抗剪强度。通过改良土应力–应变特性，分析其黏聚力和内摩擦角变化规律，建立适用于PP纤维–粉煤灰改良土的抗剪强度参数量化分析模型，为其实际应用提供参考。

2. 试验准备和方法

2.1. 试验材料

黄土取自陕西省西安市长安区路基土。试验用土取样深度为3 m~5 m之间，土体呈黄褐色，质地较为均匀，在场地内连续分布。实验前先将粉碎过的0.5 mm筛土样，置于105℃的烘箱中烘干24 h密封备用。根据《公路土工试验规程(JTG 3430-2020)》，测得黄土基本物理指标如表1所示。粉煤灰取自山西某热电厂的一级粉煤灰，含水率为2.8%，干密度为0.82 g/cm³，相对质量密度2.02。试验采用的聚丙烯纤维由山东皓隆建材工程有限公司提供，基本物理力学参数如表2所示。

2.2. 试样制备与测试方法

先将粉煤灰和黄土研磨粉碎至无大颗粒状，烘干、过0.5 mm筛，随后按照预定比例称量PP纤维、粉煤灰和蒸馏水，再将准备好的各种试验材料进行混合并搅拌均匀。含水率恒定为19%，纤维质量掺入比设置0%、0.25%、0.75%、1%四个梯度，粉煤灰质量掺入比设置0%、5%、10%、15%、30%五个梯度。将制备好的混合物按3层依次浇铸到标准金属环刀模具(直径61.8 mm，高20 mm)中并击实，再用保鲜膜将其包裹。最后将新成型的试样密封并静置在室内7天，温度恒定为20.0 ± 2℃。而后，将试样中的土样取出并放置在冻融试验装置中，首先土样先放置在−20℃条件下冻结12小时，然后放置在20℃的环境中解冻12小时，并将此过程重复5次。直剪试验用仪器为ZJ型应变控制式直剪仪，应变速率控制在0.8 mm/min。以试样产生6 mm剪切位移作为破坏标准，试验方案如表3所示。

2.3. 试验参数确定

根据直剪试验所测得参数，改良土体受到的剪切应力 $\tau$：

$\tau =\frac{CR}{A_0}\times 10$(1)

式中， $C$为测力计率定系数(N/0.01mm)； $R$为测力计读数(0.01 mm)；A₀为试样的面积(cm²)。

以抗剪强度峰值τ_max为纵坐标，垂直荷载σ为横坐标，作抗剪强度与垂直荷载的关系曲线。根据图上各点，绘制拟合直线，从而确定黏聚力和内摩擦角。

$\tau =c+\sigma \cdot \tan \phi$(2)

式中， $c$为黏聚力(kPa)； $\phi$为内摩擦角(˚)。

3. 结果与讨论

3.1. 粉煤灰对抗剪强度影响

图1为粉煤灰掺量对改良黄土的内摩擦角和黏聚力的影响。随着粉煤灰掺量的增加，改良黄土的内摩擦角均呈先增后减趋势。当粉煤灰的掺量为20%时，内摩擦角由23.30˚增长至24.70˚，黏聚力由21.87kPa增长至26.73 kPa；其中内摩擦角增幅为6%，黏聚力增幅为22.4%，且变化幅度皆随着粉煤灰掺量的继续增长有逐渐减弱的趋势。这是由于随着粉煤灰掺量的增加，大量粉煤灰与水反应且填充了黄土孔隙，对土壤内部进行加固，表现出抗剪强度增大的现象。但当粉煤灰在土体内的掺加量进一步增加时，由于其本身与其生成物过多，对土壤内部孔隙进行挤压，弱化土壤本身的骨架，导致粉煤灰对土体的提升效果减弱的现象。

3.2. PP纤维对抗剪强度的影响

图2为PP纤维掺量对改良黄土的内摩擦角和黏聚力的影响。随着PP纤维掺量的增加，改良黄土内摩擦角和黏聚力均呈先增后减的趋势。在纤维掺量为0.5%时，内摩擦角由23.43˚增长到24.70˚，黏聚力由23.225 kPa增长至26.73 kPa；其中黏聚力增长较为显著，累计增幅达15.1%，但随着掺量继续增加呈下降趋势。该现象与钱叶琳等 [14] 针对黄麻加筋土进行的直剪试验结果类似。出现该现象是由于纤维的掺入可以有效地阻止裂缝在土体中扩展，提高土体的韧性和抗裂性，减轻应力集中，同时纤维与土体颗粒之间的摩擦力可以增加土体内部的黏聚力和内摩擦角，增加土体的整体抗剪能力。但当纤维掺量过高时，纤维之间可能会发生交错、聚集的现象，导致纤维在一些区域形成团状体，从而在这些区域产生了区域架空的现象。在架空区域，相互作用减弱，交织网络的连通性降低，土体的整体抗剪强度和黏聚力随之降低 [15] [16] 。

4. 改良黄土抗剪强度定量化分析

基于上述试验结果，在冻融循序一定时建立考虑PP纤维掺量和粉煤灰掺量的改良黄土黏聚力和内摩擦角的量化分析模型。为对数据进行归一化处理，记冻融循环5次和含水率19%时的改良黄土黏聚力和内摩擦角标准值 $\bar{c}$和内摩擦角标准值 $\bar{\phi }$，分别为26.39 kPa和24.7˚。采用指数函数拟合试验结果，获得黏聚力和内摩擦角与粉煤灰掺量的关系式，如下所示：

$c=-0.00908\cdot C_{FA}^2+0.4146\cdot C_{FA}+22.04=g_f\left(C_{FA}\right)\cdot \bar{c}$(3)

$\phi =0.05277\cdot C_{FA}+23.2=d_f\left(C_{FA}\right)\cdot \bar{\phi }$(4)

其中， $g_f$( $C_{FA}$)和 $d_f$( $C_{FA}$)表示粉煤灰掺量影响规律的归一化函数。

根据数据变化规律，分别采用指数函数和线性函数拟合试验结果，获得黏聚力和内摩擦角与PP纤维掺量的关系式，如下所示：

$c=-10.99\cdot C_{PA}^2+12.23\cdot C_{PF}+23.08=g_p\left(C_{PF}\right)\cdot \bar{c}$(5)

$\phi =-2.662\cdot C_{PF}^2+3.642\cdot C_{PF}+23.32=d_p\left(C_{PF}\right)\cdot \bar{\phi }$(6)

其中， $g_p$( $C_{PF}$)和 $d_p$( $C_{PF}$) PP纤维掺量影响的归一化参数。

考虑粉煤灰掺量和PP纤维掺量的影响，提出公式(7)和(8)来预测公式(1)和(2)中改良黄土的黏聚力和内摩擦角：

$c=\bar{c}\cdot g_f\left(C_{FA}\right)\cdot g_p\left(C_{PF}\right)\cdot {\bar{c}}^{-2}$(7)

$\phi =\bar{\phi }\cdot d_f\left(C_{FA}\right)\cdot d_p\left(C_{PF}\right)\cdot {\bar{\phi }}^{-2}$(8)

图3为黏聚力和内摩擦角的试验值与公式(7)和(8)的预测值的比较。拟合度分别为0.976和0.885，拟合良好。结果表明，该预测模型可用于PP纤维-粉煤灰改良黄土的黏聚力和内摩擦角的估算。

5. 结论

本文对掺加粉煤灰和PP纤维的改良黄土进行直剪试验，研究两种材料对改良黄土抗剪强度、黏聚力和内摩擦角。最后，将这些因素的影响纳入建立的模型中，通过预测值与试验值比较，确定黏聚力和内摩擦角模型的准确性。从中可以得出以下主要结论：

1) 随着粉煤灰掺量和PP纤维掺量的增加，改良黄土黏聚力和内摩擦角均呈先增后减的趋势。其中粉煤灰掺量为20%时黏聚力增长最为显著，增幅最大22.4%，内摩擦角增幅仅为6%。PP纤维掺量为0.5%时，黏聚力增幅最为显著为15.1%，内摩擦角增幅仅为6%。

2) 粉煤灰掺量为20%且PP纤维掺量为0.5%时的改良黄土的抗剪性能最优。

3) 利用公式的推导，建立PP纤维–粉煤灰改良黄土抗剪强度参数的量化分析模型。预测结果与试验数据吻合较好。该模型可为季冻区改良黄土路基工程的设计提供参考。

基金项目

大学生创新创业训练计划项目(X202212715019)。

参考文献

NOTES

^*通讯作者。

参考文献