1. 引言

随着我国西部高速公路发展迅速，高速公路的建成对当地的经济发展有着重要促进作用。然而伴随这高速公路的修建，公路沿线会出现一系列问题，公路旁的边坡稳定性也越来越受到人们关注，边坡的稳定与否将直接影响高速公路的正常运行，进而影响人们的正常生活。故对高速公路旁的不稳定滑坡进行稳定性分析以及提出相应的治理措施就显得十分重要。

近年来，国内许多专家学者对滑坡稳定性做了大量的研究。汪丁健、唐辉明等 [1] 在GA模型的基础上，考虑湿润锋以上饱和带渗流作用，推导了一种新的滑坡降雨入渗函数；龚文俊等 [2] 以甘肃省西和县西山Ⅲ号滑坡为例，采用GEOSTUDIO软件分析地震与降雨耦合作用对滑坡稳定性的影响，结果表明该滑坡在降雨和地震条件下均处于不稳定状态；刘长春、殷坤龙等 [3] 针对巴东县文家滑坡，运用Geo-slope软件分析了不同水位条件下滑坡的地下水位线特征，利用Monte-Carlo模型模拟计算得到滑坡的破坏概率，以此评价滑坡在不同水位条件下的稳定性。李新平等 [4] 采用传递系数法和有限元法对溪沟口滑坡进行了稳定性评价，提出采用抗滑桩结合地表排水的治理方式；祝辉等 [5] 重庆—贵州高速公路向家坡滑坡，研究了其形成机制和稳定状态，并提出了相应的治理措施；孙书勤、黄润秋等 [6] 针对四川宣汉县天台乡滑坡，在阐明滑坡基本特征前提下，采取了FLAC-3D方法对滑坡体的变形状况进行三维数值模拟分析，得出在暴雨条件下边坡局部范围将极有可能发生坍塌进而发生牵引式滑坡；姚爱军等 [7] 针对杨家岭滑坡区研究了滑坡稳态对影响滑坡稳定性因素的敏感性问题，同时研究滑坡坡面加固力的大小、方位与稳定系数的关系，确立了滑坡整治方案的最佳加固角。

本文针对贵州江口至瓮安高速K5 + 300~K5 + 680段右侧滑坡，在查明其工程地质条件的基础上，采用不平衡推力传递系数法对其进行稳定性分析，并提出了相应的治理措施。

2. 滑坡概况

滑坡地处江口县闵孝镇沙坝河村老木树组，位于江口至瓮安高速K5 + 300~K5 + 680右侧，，高速公路沿线位走向216˚，目前滑坡垂直线位向下发生变形，主滑方向125˚，大致与线位走向垂直，滑坡前缘高程约586 m，后缘高程约635 m，高差约49 m，纵向长约50~140 m，工程平面示意图见下图1。

滑坡区地貌上属于构造剥蚀中低山地貌单元。两侧冲沟向下发育，沟内基岩出露，滑坡中部有一小型冲沟。滑坡内构造较简单，滑坡区内未发现断层、褶皱等构造。区内岩层产状320˚∠32˚，主要发育有一组裂隙：52˚∠71˚，裂面平直，微张，可见延伸0.1~0.5 m。边坡滑坡区地层为：1) 第四系含碎石黏性土、碎石土：黄褐色，可塑，稍湿，以粘粒为主，含少量碎石，碎石母岩成分为砂质页岩。2) 第四系崩坡积碎石土灰岩：碎石母岩为灰岩，岩芯多呈碎块状，少量短柱状，夹有黏性土。3) 寒武系上统金顶山组页岩：灰黑色，泥质结构，中厚层状构造，节理裂隙较发育，裂隙面方解石充填，岩芯多呈柱状，少量碎块状。

滑坡区地下水主要是基岩裂隙水，受地形地貌条件、土层空隙率、岩体裂隙发育程度及季节变化影响，富水性不均，岩体深部基岩裂隙中，富水性、导水性相对较差，且较不均匀。主要存在于砂质页岩的风化裂隙中，为浅层地下水，其富水性受岩性及裂隙发育程度的控制。区内地表局部可见自然泉点出露，其地下水位一般与地表水联系密切，主要接受地表水及大气降水的入渗补给，向坡下势低洼处排泄。滑坡上地表水汇集后，沿裂隙面向坡下渗透，极易对岩体造成软化。

3. 滑坡体特征

3.1. 地形地貌特征

滑坡影响范围高速公路主线长约280 m，根据滑坡范围以及画面深度将滑坡分为A区、B区、C区三个分区，其中A区面积约2000 m²，滑面深度约15.5 m，沿线位长约40 m，失稳体积约7.8 × 10⁴m³，B区面积约9700 m²，滑面深约17.5 m，沿线位长约70 m，失稳体积约15 × 10⁴m³，C区面积约3800 m²，滑面深约5 m，沿线位长约65 m，失稳体积约3.4 × 10⁴m³。A区抗滑桩(Z12~Z19)桩顶累计位移小于100 mm，B区抗滑桩(Z20~Z33)桩顶累计位移普遍大于100 mm，部分抗滑桩已剪断，C区抗滑桩(Z34~Z37)抗滑桩桩顶位移较小。

3.2. 滑面

滑面可根据滑坡后缘裂缝、剪出口位置、抗滑桩钻孔取芯以及地表监测孔变形情况等综合分析确定。根据监测数据，如图2累计位移曲线显示，A区滑面深度在15.5 m处，为中层滑坡；B区滑面深度在17.5 m，为中层滑坡；C区滑面5 m左右，为浅层滑坡。

3.3. 滑床特征

根据施工现场开挖情况、钻孔揭露、剖面图等综合分析，滑床物质为中等风化砂质页岩。

3.4. 滑坡变形破坏迹象

滑坡的变形主要表现为抗滑桩桩前土错动及抗滑桩剪断，且根据目前地表及深部位移监测，坡体在雨季仍有向下变形趋势，天然状态下处于稳定状态，未向下发生变形。

3.5. 影响因素

边坡变形的影响因素包括地形地貌、地层岩性、降雨、人类工程活动等，分析如下。

1) 地形地貌

整个坡体被两条冲沟切割，坡体侧向约束较弱。滑坡中部有一条小型冲沟，整个滑坡坡面较缓，坡体呈10˚~15˚。坡体下部开挖为边坡的变形破坏提供了良好的临空条件和重力条件。

2) 地层岩性

边坡地层主要为第四系崩坡积碎石土，下部坡体开挖后导致上部坡体形成临空面，牵引上部坡体向下发生变形，滑体物质主要为滑坡上部覆盖的崩坡积粘性土和碎石土。

3) 降雨

2014年3月至8月，连续降雨，月降雨量天数20天以上。2014年5、6月连续降雨，且降雨量大，可达130 mm，导致江口县城遭受洪涝灾害，连续丰富的降水沿开挖后的坡面下渗，使坡体长期处于湿润~半饱水状态，不仅加大边坡土体自重，同时软化边坡岩土体，也坡体内产生动静水压力，造成边坡稳定性降低。

原抗滑桩施工在2012年12月~2015年3月，施工过程中降雨较少，在施工完后，在连续暴雨作用下抗滑桩发生位移，逐步加大至抗滑桩剪断。

4) 人类工程活动

路基开挖形成高陡临空面，为边坡变形提供了变形空间条件。

4. 滑坡变形机制

边坡变形是边坡内因和外在诱发原因的共同作用下打破原有的力学平衡而导致边坡向下发生滑移。其变形机制为：滑坡下部坡体开挖后导致坡体形成陡峭临空面，在暴雨以及施工扰动等因素影响下，使得边坡土体进一步松动，雨水顺着裂缝下渗，软化土体，抗剪强度下降，暴雨再次对坡体扰动时，使得坡体向下发生变形，同时桩前土发生错动后导致抗滑桩悬臂端增长，整体弯矩加大，从而导致桩发生破坏。

5. 滑坡稳定性分析

5.1. 稳定性计算

1) 计算剖面的确定

本次计算主要对剖面1-1′，2-2′，3-3′进行计算，剖面图如图3、图4、图5所示。

根据边坡工程地质条件及变形破坏机制，采用不平衡推力传递系数法进行稳定性验算。

2) 参数选取

本次边坡稳定性计算参数的选取主要有三种途径：

① 极限平衡反算法：假定边坡处于极限稳定状态(稳定系数K = 0.98)，反演结构面计算碎石土天然抗剪指标：c= 10.8 KPa、φ = 9.2˚，饱和抗剪指标，c= 9.72 KPa、φ = 8.28˚；破碎带：天然抗剪指标：c= 16.8 KPa、φ = 13.8˚，饱和抗剪指标，c= 15.12 KPa、φ = 12.42˚；

② 参考临近的边坡，采用工程地质类比法取值c= 8~15 KPa、φ = 6˚~10˚；

③ 经验值c= 5~20 KPa、φ = 8˚~12˚。

结合上述几种方法经综合分析确定边坡稳定性分析的物理力学计算参数见表1。

3) 计算工况与安全系数

该边坡工程安全等级为一级，综合考虑《公路路基设计规范》的第3.7.4条规定，边坡安全系数最后按照以下方式确定：天然状态下为1.25，饱和状态下为1.15。

4) 稳定性计算

稳定性系数根据《建筑滑坡工程技术规范》(GB50330-2002)中传递系数法公式计算：

$Ks=\frac{{\displaystyle \underset{i=1}{\overset{n-1}{\sum }}\left(Ri{\displaystyle \underset{j=i}{\overset{n-1}{\prod }}\Psi j}\right)+Rn}}{{\displaystyle \underset{i-1}{\overset{n-1}{\sum }}\left(Ti{\displaystyle \underset{j=i}{\overset{n-1}{\prod }}\Psi j}\right)+Tn}}$式(4-1)

其中： ${\Psi }_j=\text{Cos}\left({\theta }_i-{\theta }_{i+1}\right)-\text{Sin}\left({\theta }_i-{\theta }_{i+1}\right)\tan {\phi }_{i+1}$

${\displaystyle \underset{j=i}{\overset{n-1}{\prod }}\Psi j}={\Psi }_i\times {\Psi }_{i+1}\times {\Psi }_{i+2}\cdots \times {\Psi }_{n-1}$

$R_i=N_i\tan {\phi }_i+c_i{L}_i;N_i=Q_i\text{Cos}{\theta }_i;T_i=Q_i\text{Sin}{\theta }_i$

式中：Fs——稳定系数；

Q_i——第i块段滑体所受的重力(KN/m)；

R_i——作用于第i块段的抗滑力(KN/m)；

N_i——第i块段滑动面的法向分力(KN/m)；

φ_i——第i块段土的内摩擦角(˚)；

c_i——第i块段土的黏聚力(KPa)；

L_i——第i块段滑动面的长度(m)；

T_i——作用于第i块段滑动面上的滑动分力(KN/m)，出现与滑动方向相反的滑动分力时，T_i应取负值；

Ψj——i块段剩余下滑动力传递至i+ 1块段时的传递系数(j=i)。

5) 稳定性分析计算结果

根据上述原理，对各剖面的目前滑面以及潜在深层滑面稳定性分析计算结果和剩余下滑力计算结果见表2。

5.2. 稳定性评价

从稳定性计算结果来看，A区滑坡目前在天然状态下稳定性系数1.117处于基本稳定状态，饱和工况下稳定性系数0.99处于不稳定状态，深层滑面在天然工况下稳定性系数1.175处于稳定状态，饱和工况下稳定性系数1.065，处于基本稳定状态。

B区滑坡目前在天然状态下稳定性系数1.114处于基本稳定状态，饱和工况下稳定性系数0.996处于不稳定状态，深层滑面在天然工况下稳定性系数1.204处于稳定状态，饱和工况下稳定性系数1.088，处于基本稳定状态。

C区滑坡目前在天然状态下稳定性系数1.124处于基本稳定状态，饱和工况下稳定性系数0.99处于不稳定状态，深层滑面在天然工况下稳定性系数1.108处于基本稳定状态，饱和工况下稳定性系数1.072，处于基本稳定状态。

6. 工程治理措施与建议

针对该滑坡的形态特征、变形机制、及稳定性状况，并结合工程的适宜性和经济性，建议采用如下治理方案：

1) 封闭裂缝及回填反压

采用粘性土封闭滑坡上方裂缝，以防止地表水下渗进一步降低岩土体抗剪强度；对边坡下方开挖处回填反压，增大下方土体抗滑力，保证抗滑桩顺利进行。

2) 坡面防护

一级坡采用1:1.5实体护面墙，坡高10 m；一级平台宽5 m，二级坡采用1:1.5放坡，一坡到顶，A区、B区上采用片石堆砌。

3) 抗滑桩

考虑到不同分区，滑坡剩余下滑力不一，在A区、B区、C区一级平台上分别布设一排抗滑桩，具体分布如下：

在A区、B区下方一级平台分别布设一排悬臂式抗滑桩，悬臂高度3~5 m，其中：A区下方一级平台布设7根3.6 × 2.4 m抗滑桩，桩长35 m，桩间距5 m，与上部原抗滑桩呈梅花状布置；B区下方布设15根4.0 × 2.5 m抗滑桩，桩长30~35 m，桩间距5 m，2根3.0 × 2.0 m抗滑桩，桩长35 m，桩间距5 m，C区在原桩下部布设3根3.0 × 2.0 m抗滑桩，桩长25 m，桩间距5 m。A区、B区桩间采用挡土板，在桩与挡土板后侧二级坡采用片石堆砌，坡率为1:1.5。

4) 深层排水孔及坡面支撑渗沟

在一级边坡坡面上边坡上设置深层排水孔，深层排水孔间距采用5 × 4 m，呈梅花状布置，具体位置可根据实际出水量进行调整。在坡体一级边坡上上布置支撑渗沟，以降低浅表地下水位，坡面渗沟每20 m在边坡上设一道。

5) 监测边坡体

在边坡左侧路基下方布设一深层监测孔，监测滑坡的位移情况，同时建议增加边坡监测范围，对滑坡上部省道坡体布设监控点，以对省道安全加强监测。

7. 结语

本文通过对江口至瓮安高速公路某滑坡的成因及稳定性进行分析，得出以下结论：

1) 滑坡形成的主要原因是下部坡体开挖后导致坡体形成陡峭临空面，在暴雨以及施工扰动等因素影响下，使得边坡土体进一步松动，雨水顺着裂缝下渗，软化土体，抗剪强度下降，使得坡体向下发生变形。

2) 本文采用不平衡推力传递系数法分别对A、B、C三个分区在天然状态和降雨状态写两种工况下进行稳定性计算，结果表明在降雨时，边坡处于不稳定状态。

3) 根据现场情况以及稳定性计算结果，建议在一级坡采用悬臂式抗滑桩，并设置深层排水孔，对二级坡进行放坡处理，并且在一级坡布设监测点，对边坡变形进行监控。

参考文献