1. 引言

近年来，随着我国经济高速发展，城市化进程加快。作为城市建设重要组成部分的高架桥梁在人们交通通行和城市景观美化方面发挥着越来越重要的作用。伴随着一座座城市高架桥梁的拔地而起，越来越多的桥梁病害也日渐凸显出来。在桥梁工程领域，双柱型花瓶墩结构受力复杂，经常会在系梁位置出现裂缝，通常采用的加固方式有增大截面 [1] 、粘贴钢板 [2] 、粘贴碳纤维 [3] 、增设体外预应力筋 [4] 等。本文根据双柱型花瓶墩的受力特点，对系梁开裂后的加固方案进行了探讨分析，并给出了相应的施工设计方案。

2. 工程概况

该项目为国内某快速系统改造工程的高架桥，主线全长1133 m，桥面全宽16 m，荷载等级为公路-I级。该桥主跨为4 × 32 m等截面预应力混凝土连续箱梁，下部结构采用双柱型花瓶墩，结构形式如图1所示。其中墩高7.5 m，墩宽6.6 m，墩柱为侧面带圆弧的矩形柱，厚度1.8 m，系梁厚度1.5 m，跨中高度1.2 m。墩柱混凝土标号采用C40，墩顶配置15根25 mm的HRB335钢筋。

该桥于2013年通车，于2015年业主及施工单位对该高架桥例行检查时发现部分花瓶墩系梁出现裂缝。裂缝位于桥墩系梁顶部，沿纵桥向贯通并向底部发展。实桥双柱型花瓶墩系梁裂缝分布范围及形态如图2所示。

3. 加固方案设计

根据裂缝出现的位置及形态特征可知，裂缝产生的主要是由于系梁顶部钢筋配置不足，混凝土承担的拉力大于材料本身的抗拉承载力。截面的实际刚度在裂缝出现后发生变化，桥墩内部应力发生了重分布，即使对原有预应力钢束进行张拉，裂缝闭合也很小。由于桥墩系梁顶缘存在较大的拉应力，所以，对桥墩的加固补强可以通过增设预应力筋来提高结构的预应力储备，通过扩大截面或者粘贴钢板提高桥墩的刚度和承载能力，改善桥的受力状态。因此，对双柱型花瓶墩可以设计以下三种加固方案：

方案一：增设体外预应力束和粘贴纤维布

碳纤维布抗拉强度高并具有耐腐蚀性，被广泛应用于环境条件恶劣地区的桥梁加固维修。因此该方案是将碳纤维布通过黏结剂粘贴在混凝土构件表面，然后在系梁两侧增设预应力钢束。随着结构荷载的增加，碳纤维布能够与混凝土协调变形而共同受力，结合预应力钢束，可共同提高桥墩的抗裂性和承载能力。

方案二：增设体外预应力束和粘贴钢板

该方案是先将钢板粘贴于双柱型花瓶墩两侧并安装膨胀锚固螺栓以防止钢板与结构发生剥离，然后在系梁两侧增设预应力钢束。其优点是施工周期短，但是由于锚固端需要足够的强度和刚度，因此会对

花瓶墩的外形产生破坏，影响美观 [5] 。并且粘贴钢板较易发生锈蚀且程度较难估计，加固后结构的可靠性会降低，这也在一定程度上使桥梁加固后的养护费用会有所增加。

方案三：增设体外预应力钢束和增大截面

该方案是先在双柱型花瓶墩系梁两侧增设预应力钢束，然后浇注外部混凝土，将双柱型花瓶墩加厚和加宽，提高其抗拉压承载能力 [6] 。该方案可有效增加桥墩的抗弯刚度并大幅度提高桥墩的承载能力，同时在合理的施工流程下，可最大限度地减少对桥梁上部交通的影响，甚至可以在开放交通的条件下组织施工。其优点是施工工艺简单，施工难度较小，不破坏独柱花瓶墩的外形，缺点是施工周期相对较长。

通过对比分析，由于该市政桥梁处于市区中心，车流量较大，后期维护便利但对外形美观要求较高，粘贴纤维布或者钢板虽然施工周期较短，但对结构外形破坏较大，因此推荐第三种方案。

当采用增设体外预应力钢束和增大截面来进行结构加固时，为了提高双柱型花瓶墩的抗弯承载能力和刚度，本工程在桥墩横桥向两端部各加宽20 cm，纵桥向两端部各加宽35 cm。为了保证新旧混凝土在受力过程中变形协调，在原桥墩两侧植入25 mm的钢筋，以增强新旧混凝土的横向联系。另外在系梁两侧立面分别布置4根PSB930螺纹钢筋，具体布置如图3所示。为了确保预应力钢束张拉后产生的预应力能够有效地传递到原桥墩上，本工程在横桥向两端设置钢锚箱，同时在钢锚箱外表面每隔30 cm左右布置一定数量的钢筋或剪力钉。

4. 加固设计计算

双柱型花瓶墩采用增大截面并施加预应力的方案对结构进行加固，需对其整体结构和局部构件进行计算，以明确加固方案的有效性，并防止一些其他病害的出现，如钢锚箱屈服破坏、钢锚箱锚固螺栓被拉断、焊缝强度不足等。

4.1. 整体计算

采用软件Ansys建立实际桥墩的实体单元有限元模型，如图4(a)所示。加固方案采用外包混凝土增大墩身截面积，并在系梁两侧立面各增设4束PSB930螺纹钢筋以施加水平预应力的方法。加固处理后，双柱型花瓶墩顶部长度由6.6米增加到7 m，宽度由1.8米增加到2.5 m，如图4(b)所示。其中，C40混凝土弹性模量为3.5e10 N/m²，密度为26,000 N/m³，泊松比为0.167。通过对上部结构的分析计算，恒载作用下单个支座反力为3563 kN，活载作用下支反力按偏载和中载分别计算。中载条件下单个支反力均为1541 kN，偏载条件下支反力分别为2301 kN和1188 kN，考虑冲击系数的影响，支座最不利荷载为7497 kN。

在支座最不利荷载的作用下，通过有限元计算可得到双柱型花瓶墩的混凝土横桥向应力。此时，系梁顶缘混凝土的最大拉应力由加固前的5.692 MPa降低到1.612 MPa，低于C40混凝土的拉应力设计值1.71 MPa，满足设计要求，说明上述加固方法能够达到预期效果。并且有限元分析得出，同加固前相比，加固后系梁拉应力区减小，中性轴位置上移，更有利于抵抗外荷载作用下产生的拉力。图5为增设四束预应力筋时混凝土的横桥向应力图。

4.2. 局部计算

4.2.1. 钢锚箱应力分析

采用软件Ansys建立钢锚箱有限元模型，其中钢锚箱设计强度为295 MPa，泊松比取0.3。预应力荷载按照锚具垫板位置均匀加载在相应节点，考虑实际施工时预应力筋须补张拉，高强螺纹钢筋张拉力偏安全地按强度设计值770 MPa施加，即预加力按967 kN加载计算。依据实际边界条件，钢锚箱底部完全约束。

经过有限元分析计算可知，在外部预加力作用下，钢锚箱的最大压应力出现在锚固段位置，应力值为237 MPa，最大拉应力出现在底钢板和水平钢板交界处，应力值为273 MPa，均小于钢板屈服强度295 MPa，满足设计要求。

4.2.2. 锚固螺栓受力计算

根据《混凝土结构后锚固技术规程》(JGJ145-2013) [7] 的规定进行锚固螺栓承载力计算。其中，螺栓抗剪承载力F_v,d和抗拉承载力F_t,d，预应力对螺栓产生的剪力N_v和拉力F_t,sd的计算结果如表1所示。

经过计算螺栓群在预应力的作用下，锚固螺栓承担的剪力和拉力分别小于抗剪承载力和抗拉承载力，满足设计要求。

4.2.3. 焊缝强度计算

根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003) [8] 的规定进行焊缝强度验算。翼缘焊缝正应力σ，腹板焊缝剪应力τ，翼缘和腹板交界点焊缝组合应力σ_组的计算结果如表2所示。

经过计算焊缝在预应力的作用下，翼缘焊缝正应力、腹板焊缝剪应力、翼缘和腹板交接点焊缝组合应力均小于焊缝强度200 MPa，满足设计要求。

5. 施工要点

1) 单根预应力筋采用一次张拉，张拉前后应采取补张拉、顶压等措施降低预应力损失，且桥墩两侧相同位置的预应力筋应同时同步张拉，张拉顺序为P2-P3-P4-P1。

2) 钢锚箱宜采用整体预制，运输至现场进行锚固。

3) 植入混凝土的钢筋宜采用高强合金金属螺栓。

4) 预应力施工时，重量较大的高强螺纹钢筋若采用机械辅助吊装，应注意防止划伤高强螺纹钢筋表面防腐层。

5) 普通钢筋施工时，直径大于25 mm的钢筋可采用挤压套筒或墩粗直螺纹连接，各部分预埋钢筋的位置和锚固长度应满足规范要求。

6) 钢锚箱安装时，其底板与墩柱侧表面间应涂抹一层高强度聚合物砂浆，确保刚锚箱与混凝土墩柱密贴，共同承担预应力。

7) 为了确保安全，施工过程中桥墩系梁应力变化情况需进行监控。

图6为双柱型花瓶墩加固现场施工图。

6. 结论

1) 根据系梁裂缝出现的位置及形态特征，选择采用在系梁立面两侧增设体外预应力钢束和增大桥墩截面的方案进行加固。

2) 在双柱型花瓶墩横桥向和纵桥向均加宽20 cm，同时在系梁立面两侧各增设四束预应力筋时，系梁顶部混凝土的最大拉应力小于拉应力设计值，能够达到加固目的。

3) 根据规范计算得出，加固方案中采用的钢锚箱、锚固螺栓以及焊缝在外加预应力作用下的受力状态满足设计要求，加固方案合理可靠。

参考文献