根据野外调查资料及收集以往地质灾害调查资料，对滑坡进行定性分析后，将滑坡的形成机制归纳为如下：1) 是坡体自身的地形地质条件、物质组成、厚度与结构特征不利于坡体稳定，从而造成滑体滑动。2) 是降雨，地表水入渗后，增大了地下水静水压力，增大了岩土体重度和稠度，降低了粉质粘土及强风化层与中风化花岗岩接触面的凝聚力和摩擦力，从而产生滑坡，从而加剧滑坡变形速度。3) 是前缘切坡，改变了局部坡体的结构稳定状态，从而引发滑坡。

1) 地形、地质因素

滑坡稳定性内因主体为滑体滑面物质组成。滑体主要由耕植土、粉质粘土层组成，土体工程性质差，滑带土为泥质层，粉质粘土状，当含水量的增加时，尤其是持续降雨或暴雨状态下，其状态由可~硬塑状变成软~流塑状，其抗滑能力降低，从而产生滑坡。

2) 大气降水

大气降水渗入地下为坡体变形提供了丰富的水源。大气降水入渗一方面降低了不良结构面抗剪强度，对滑动面起润滑作用，加速结构面向不利坡体稳定方向发展，另一方面增加了滑体自重，并且降水入渗本身形成的静水压力也降低滑坡稳定性。暴雨时坡体上的雨水不断向下入渗，不仅加大了坡体上土层的重量，而且降低了滑带土体的抗剪强度，因而导致滑坡的产生。大气降水及地表汇水入渗直接影响滑坡稳定性。

3) 人为因素

主要指人类工程活动，特别是在坡体中部或前缘高切坡，进村公路高切坡、宅基地开挖可能直接导致坡体前缘出现高临空面，降水汇集和地表水入渗会降低粘性土的抗剪强度，为滑坡的形成创造条件。人类工程活动对滑坡稳定性影响极大。

1) 计算模型与计算方法的确定

一般滑坡稳定性评价应根据滑动面类型和物质组成选用恰当方法，东山村滑坡属堆积层(土质)滑坡，滑动面属折线形，根据规范一般采用传递系数法进行稳定性评价和推力计算。

2) 计算数据准备

滑坡稳定性计算剖面选取L1、L2、L3、L4共4条剖面。各剖面按工况I (自重工况)和工况III (自重 + 暴雨 + 地下水工况)两种工况下计算稳定性。

工况I：滑体土位于地下水位线以下按饱和重度，位于地下水位线以上采用天然重度、固结快剪强度进行计算。

工况III：自重 + 暴雨 + 地下水或持续降雨，滑体土处于全饱水状态，采用饱和重度、抗剪强度参照试验值综合取值进行计算。

3) 滑坡滑动模式推力及稳定系数计算成果

滑坡稳定系数采用的计算公式如下：

$Fs=\left({{\displaystyle \sum }}_{i=1}^{n-1}\left[W_i\left(\cos {\alpha }_{i}tg{\varphi }_i+c_i{L}_i\right){{\displaystyle \prod }}_{j=1}^{n-1}{\Psi }_j\right]+R_n\right)/\left({{\displaystyle \sum }}_{i=1}^{n-1}\left[W_i\left(\sin {\alpha }_i\right){{\displaystyle \prod }}_{j=1}^{n-1}{\Psi }_j\right]+T_n\right)$(1)

式(1)中： ${\psi }_i=\cos \left({\alpha }_i-{\alpha }_{i+1}\right)-\sin \left({\alpha }_i-{\alpha }_{i+1}\right)tg{\varphi }_{i+1}$， $R_i=W_i\cos {\alpha }_{i}tg{\varphi }_i+c_i{L}_i$， $T_i=W_i\sin {\alpha }_i$，Fs稳定系数， $W_i$第i条块的重量(kN/m)， ${\alpha }_i$第i块段滑动面与水平面夹角(˚)， ${\varphi }_i$第i块段土的内摩擦角(˚)。

滑坡推力按传递系数法计算，工况I状态下滑坡推力安全系数取1.15，工况III状态下滑坡推力安全系数取1.05，采用条分法计算，计算采用的计算公式如下：

$P_i=P_{i-1}\psi +K_S\ast T_i-R_i$(2)

$\psi =\cos \left({\alpha }_{i-1}-{\alpha }_i\right)-\sin \left({\alpha }_{i-1}-{\alpha }_i\right)tg{\varphi }_i$(3)

式(2) (3)中，P_i为第i条块的推力(kN/m)， $P_{i-1}$为第i条块的剩余下滑力(kN/m)， $\psi$为传递系数，K_S为推力安全系数，T_i为作用于第i条块滑动面上的滑动分力(kN/m)，R_i为作用于第i条块滑动面上的抗力(kN/m)。

调查区内地层不发育，仅在局部有新生代第四纪松散堆积层零星分布于山前及坡麓地带，主要为残坡积、冲坡积作用形成的松散堆积物。岩性为灰黄色含砾砂质粘土、粘土质粉砂、含砾砂等。

调查区域大地构造单元处于苏鲁造山带(I)、胶南——威海隆起区(II)、胶南隆起区(III)、胶南凸起(V)，区域内构造活动较弱，地层不甚发育，局部发育新生代第四纪地层。调查区北部发育一条近东西向断裂，大体分布于岚山西路附近，该断裂为汾岚大断裂的东段，走向北西，倾向北东，倾角52˚~78˚，全长约25 km，断层破碎带宽20 m~60 m，具压性或压扭性，其多被第四系覆盖。

勘察区范围岩浆岩发育，出露岩性主要为晋宁期铁山序列磨山单元弱片麻状中细粒含霓石碱长花岗岩，新鲜岩石呈灰白色、片麻状结构、块状构造、矿物成分：斜长石：28.8%，钾长石：35.2%，石英：24.5%，角闪石:8.52%，黑云母：2.3%。

根据山东省水文地质分区，调查区属鲁东低山丘陵松散岩、碎屑岩、变质岩类为主水文地质区(III)，胶南、胶北隆起南坡水文地质亚区(III3)，沂沭断裂带以东低山丘陵水文地质区(III3-5)，属区域地下水的补给区。调查区基岩裂隙水水位年均18.00 m左右，地下水位年变幅一般在2~3.5 m左右，其变化规律是枯水年份变幅较小，丰水年份变幅较大。

调查区滑坡隐患点所处地区为低山丘陵区，区内地形地貌类型微切割——强剥蚀丘陵区，区域海拔高度多为+50~+270 m，最高峰位于勘察区北部的阿掖山，海拔+288 m。调查区范围标高一般为+102 m~+175 m，总体高差约73 m，地势南高北低，地形起伏较大。

据《中国地震动参数区划图(GB18306-2015)》划分，调查区地震动峰值加速度为0.15 g。相当于地震基本烈度VIII度。地震动反应谱特征周期为0.45 s。为地壳基本稳定区。

调查区滑坡平面整体呈簸箕形，主滑方向11˚，长约160 m、宽约130 m，平面面积约20,800 m²，平均厚度约2 m，总体积为4.16 × 10⁴m³，为小型滑坡。滑坡前缘由于历史上修建防火道路，前缘形成高1~2 m，长约160 m，坡度30˚~67˚边坡，如 图1 所示。由于雨水冲刷作用，滑坡体前缘发生了局部较小崩滑，滑坡地形地貌上为进平面斜坡，兼具多级梯田，大致以基岩出露处为界，上陡下缓，滑坡整体坡度20˚~30˚。

调查区滑坡属于降雨引起的滑坡地质灾害，该滑坡区以前植被覆盖稀疏，一遇到强降雨及连续降雨，容易发生土层滑动。滑坡初现时间为2003年7月，现可见张拉裂缝，宽度约10 cm。根据现场调查及访问当地居民，滑坡体后缘有约10 cm宽的拉张裂缝，深度约2 m，滑坡体前缘局部凸起，并有地下水渗出，雨季过后村民用土将裂缝填堵，但每逢雨季又出现。

调查区范围内滑体土包括上部耕植土和粉质粘土。其中耕植土：岩芯呈松散状，夹大量块石，块径5~10 cm不等，厚度：0.60~0.80 m，平均0.70 m。1-1层粉质黏土：岩芯呈松散状–块状，主要成分为粉质黏土夹大量碎石，碎石径2~7 cm，场区较多区域分布，该层厚度：0.30~5.10 m，厚度变化大，平均2.11 m。总体滑坡体后缘薄，前缘较厚，处于基本稳定状态。

1) 定性分析

本次滑坡定性分析选取L1、L2、L3、L4四条代表性勘探线控制，从坍塌规模、裂缝规模等特征对各剖面稳定性定性分析如下：

L1剖面：由6个钻探和2个浅井工程控制，前缘部分存在因修建防火道路产生的切坡，切坡高度约1.6 m，但所有钻孔和浅井工程中未见明显的裂缝和滑动面，地表未发现明显的拉张裂缝和坍塌，但在这些特征表明L1剖面在天然状态下处于基本稳定状态。

L2剖面：由6个钻探和3个浅井工程控制，前缘部分存在因修建防火道路产生的切坡，切坡高度约1.5 m，但所有钻孔和浅井工程中未见明显的裂缝和滑动面，地表未发现明显的拉张裂缝和坍塌，但在这些特征表明L2剖面在天然状态下处于基本稳定状态。

L3剖面：由6个钻探和3个浅井工程控制，所有钻孔和浅井工程中未见明显的裂缝和滑动面，地表未发现明显的拉张裂缝和坍塌，L3剖面前缘为阶地，道路修建未产生明显切坡。这些特征表明L3剖面在天然状态下处于基本稳定状态。

L4剖面：由3个钻探和2个浅井工程控制，所有钻孔和浅井工程中未见明显的裂缝和滑动面，地表未发现明显的拉张裂缝和坍塌，L4剖面前缘为阶地，道路修建未产生明显切坡。这些特征表明L4剖面在天然状态下处于基本稳定状态。

通过对上述四条剖面分析，定性评价该滑坡在天然工况、暴雨工况下其稳定性均为基本稳定。

2) 定量分析

稳定性判定标准采用《滑坡防治工程勘查规范》(CB/T32864-2016)，按 表1 确定。

根据滑坡稳定性计算成果，按《滑坡防治工程勘查规范》(CB/T32864-2016)评定如 表2 所示。

3) 综合分析

对L1、L2、L3、L4四条剖面通过定性定量评价后，其稳定性综合评价为：L1剖面工况I状态下基本稳定，工况III状态下欠稳定；L2剖面为主滑剖面，工况Ⅰ状态下基本稳定，工况III状态下欠稳定；L3剖面工况I状态下基本稳定，工况III状态下欠稳定；L4剖面工况I状态下基本稳定，工况III状态下欠稳定。通过计算，定量评价该滑坡稳定性为基本稳定–欠稳定状态。

通过定性评价、定量计算后，综合评价本滑坡稳定性为基本稳定–欠稳定状态。根据定性、定量分析结果，对东山村滑坡变形发展预测如下：目前滑坡处于基本稳定–欠稳定状态，滑坡前缘局部存在切坡现象，但切坡时间较长，滑坡变形整体处于破坏~休止阶段。但若遭受连续强降水或暴雨等不利因素作用，该滑坡有发生整体变形失稳的可能性。直接威胁北部3户住户和森林防火人员共10人，潜在经济损失约29.6万元。因滑坡的稳定性主要取决于降水、人类工程活动等，并具有随季节交替变换而变化的特点，所以，随剪变进一步发展并经过雨水的下渗，滑坡松散土体剪应力集中部位可被扰动扩容，贯通潜在滑动面，进一步加剧变形。在不利工况下，滑坡稳定性变差，滑坡很有可能发生整体变形失稳。