根据球管处于人体的不同方位而适时调节管电流输出称为CT管电流调制技术，可降低图像噪声、提高信噪比和空间分辨率，因此近年来得到广泛认同 [1] [2] 。在此基础上，X射线机的管电压也能跟随着人体的解剖结构和尺寸变化而调整，那就实现了以最小辐射剂量为代价来保证图像质量，即实现X射线实时动态输出 [3] [4] [5] 。这就要求管电压、管电流短时间内达到稳态输出，要求管电压、管电流动态响应尽可能快 [5] [6] [7] 。X射线机高动态响应难度较大的主要原因 [6] [7] ：管电压、管电流的输出范围越来越大，如现在某些X线机管电压要求在20~150 KV之间变化，管电流要求在0.5 mA~1 A之间变化；动态响应性要求越来越高，如某些管电压、管电流要求在1 ms，甚至更短时间以内达到稳定状态；X线管固有的发射特性：阴极空间电荷效应，灯丝电流漂移；高频电路出现电压尖锋和电流浪涌；现有的控制技术还有得提高。这些问题给医用X线机小型轻量化、高效率化、快速响应、高性能化带来很大的负面影响 [8] [9] 。高频X线机管电压控制、管电流控制采用简单PID控制方案，管电压的上升响应变慢，越是轻负荷，上升时间越长 [8] [9] 。采用模糊PID控制方法虽然能够得到最佳的电压波形，但因模糊推理计算需要时间 [8] 。国内外研究文献 [6] [7] [8] [9] 对高频医用X线机的控制方式有所报道，研究主要集中在中大型高频射线机、管电压、静态精度方面，对微型高频X射线机(管电流10 mA以内)的精确控制研究却非常少。

中国专利02215351.9提出了小容量组合式X线发生器电路构成，它包括一个控制箱和主机，主机包括逆变电路、高频整流电路、灯丝电路。该类电路不足之处在于将逆变电路放置在主机内，难于保证其绝缘、抗干扰能力。西门子公司的中国专利200310085526.0提出使用单个内存储信息位置图控制X射线管电流调制的方法。浜松光子学株式会社的中国专利03807709.4提出：在控制装置储存与管电压值对应的动作程序。利用了存储单位的预存数值、数值计算结合而输出控制信号，但无法消除元器件、X发射管的电参数差异影响。通用电气公司的中国专利90101239.4提出：管电流反馈信号用来控制Ｘ射线管灯丝电流，通过插入一个与管电流命令倒数成比例的信号，在管电流的宽范围内使反馈环路的增益保持基本不变。但该专利的管电流进行了固定比率补偿，即只进行了一段补偿，难以精确补偿X射线发射管阴极空间电荷效应。中国专利200620025175.9 提供一种高频直流X射线高压发生器，但该类电路不足之处没有管电流、管电压的反馈检测电路，不能精确控制管电流、管电压。中国专利03133411.3、200620012531.3、200710143656.9、200710139049.5均涉及到组合机头机芯的固定问题。这些专利均没有设计机头机芯引线经过外壳与外接引脚之间如何密封，发射窗口如何密封。

本课题组提出发明专利201110189158.4 [5] ，提出了一种准谐振型高频X线机的控制新方法及其控制电路；发明了一种高频直流X射线源组合式机头的200920060095.0，解决了如何密封的问题 [10] ；提出了发明专利201510131916.2，提出了一种高频X射线机的锂电池供电方法及其电路，制作出锂电池供电型便携式小容量高频X射线机 [11] 。在研制了多款小容量组合式X线发生器电路的基础上 [5] [10] [11] [12] [13] ，本文设计出微型高频X射线机的主电路，提出控制新策略及实施电路，研制出新样机，并对新研制样机的控制效果进行测试。

微型高频X射线机主电路由全整流桥、MOSFET高频开关、高频变压器、倍压整流回路构成。主电路如 图1 ，管电压控制如 图2 。如 图1 所示，主电路拓扑结构采用零电压开关准谐振全桥变换器进行功率变换，采用高频变压器次级绕组在初级侧的等效分布电容作为并联谐振电容，MOSFET管输出电容及外加电容作为串联谐振电容，包括高频变压器的漏感在内的谐振电感，实质上是一种串并联混合谐振变换电路。这种直流高压DC-DC变换拓扑电路，可适用动态范围较大的负载，如高频X射线球管。

管电压控制电路如 图2 ，MC34067为其核心芯片，它采用恒关断时间，通过频率改变来实现占空比改变的模式，稳定输出的管电压。电路谐振频率由R1和C1决定，管电压的反馈值为V_ref，管电压的设定值为V_t。MC34067芯片12、14引脚接 图1 的高频开关驱动电路9。高频开关驱动电路9接 图1 中MOSFET管的开/关控制引脚，从而控制MOSFET管的开与关。

管电压控制原理如 图3 所示，是一个典型的负反馈闭环控制策略。在该高频逆变电源中，MOSFET管的开关驱动信号必须可靠，不能出现上下管共通现象，还要避免逆变器负载进入容性状态，防止MOSFET管损耗剧增而烧坏。

构建两种控制策略：管电流的前馈—反馈控制方法如 图4 所示，管电流前馈—串级控制方法如 图5 所示。如 图4 所示，基于X线机管电流的闭环控制策略，前馈部分引入占空比(代表管电压)信号，作为实时动态补X射线管的阴极空间电荷效应，对管电压的大范围变动实现快速预调。如 图5 所示的管电流前馈—串级控制方法，是未了考虑灯丝加热电流的微小变化会引起管电流的大幅变化，将X射线发射管的灯丝加热电流作为副控变量，减少X射线发射过程的时间常数，提高管电流的动态精度。

管电压非线性分段补偿X射线管阴极空间电荷效应的电路如 图6 所示。管电压检测反馈值Dh实时反映了X射线的管电压，Dh决定了场效应管开通时间，从而决定了导通电阻Rdown。单片机根据管电压反馈值Dh，选择不同的电路段，可给出相应的补偿系数。结合导通电阻Rdown、补偿系数，综合信息电路计算出最终补偿量(死区电压)，实现在整个X射线管的管电压范围内进行非线性补偿。该补偿量可引入管电流控制的前馈部分，输送给TL494第4引脚作死区电压，从而控制了TL494芯片PWM输出的截止时间百分比(2%~100%)。

图8. 样机的控制策略实验效果

基于上面的想法，研制作了小型高频X射线机4台，实物如 图7 所示，主要技术参数：固定阳极X射线管，高频开关频率20 kHz，灯丝加热电源(DC5V, 3A)，高频高压变压器30倍升压，8级倍压整流，电压反馈检测在第2级倍压整流处；球管外壳采用紫铜便于散热，130 mm长，120 mm宽，55 mm高。样机测试结果表明：在2~5 mA范围内管电流误差波动在5%以内，在50~80 kVA范围内管电压误差波动在3%以内，曝光时间误差在3%以内。500 W手电钻突然开、断作为模拟干扰源，测试其抗干扰能力，实验结果表明样机没有受到干扰。

通过测试不同管电压下的管电流情况，绘制了管电压大范围变化下的管电流稳定输出曲线，如 图8(a) 所示，可以看出管电压在50~80 KV之间变化，管电流在设定值附近上下波动3%左右。非线性补偿电路效果如 图8(b) 所示，死区时间电压随着驱动信号占空比(管电压)增加而增加，但它们之间的关系为非线性，死区时间电压增加率在占空比较小时(小于20%)时明显高于占空比较大时(20%~44%)。

样机X射线拍摄效果如 图9 所示。临床实验结果如 图9(a) 所示，标本实验结果如 图9(b) 所示，可以非常清晰地看到牙釉质、牙本质、牙髓腔、牙槽骨、牙周膜、骨硬板。

图9. 样机X射线拍摄片

该文提出了微型高频X射线机的控制新策略，解决了X射线机精确控制的瓶颈问题：1) 将占空比(管电压反馈值)实时引入前馈部分，根据管电压大小，进行分段非线性补偿X射线管阴极空间电荷效应；2) 在通用的“脉宽调制灯丝电流以实现对管电流闭环控制”的基础上，引入灯丝加热电流作为副控变量，做管电流的串级控制，以减少整个过程的时间常数，缩短过渡时间的管电流精确控制策略。采用集成芯片MC340367、TL494，研制出实现这种控制方法的微型高频X射线样机。样机试验结果表明该电路装置可靠有效，控制新策略有效可行，X射线拍摄效果良好。本文研究的X射线机管电压的闭环控制策略，及其高频球管、高频逆变、管电压和管电流的优化控制电路，可以实现X线机管电流的闭环控制策略，提高其精度和减少整个过程的时间常数，实现了X射线机的高性能化。

江西省科技支撑计划20161BBG70033；吉安市科技计划20222-181740。

^*通讯作者。