本文针对交错并联Boost电路工作原理、开关模态以及不同开关模态下的电流纹波的计算方法，通过工程计算的方式分析了反向耦合电感关键参数对于交错并联Boost电路产生的影响，然后根据目标性能设计合理的反向耦合电感参数，最后通过试验验证了所设计参数的合理性。本文所介绍的方法对于氢燃料电池用DC/DC变换器的设计具有重要参考价值。 This paper analyzes the impact of the reverse coupling inductance key parameters on interleaved parallel boost circuits by engineering calculations for the theory of operation of staggered boost circuits, switch modes, and current ripple calculations in different switch modes. The reverse coupling inductance parameters are then designed according to the targeted performance, and the design parameters are validated through experiments. The methods described in this document are important reference points for the design of DC/DC converters for hydrogen-fuel batteries.
本文针对交错并联Boost电路工作原理、开关模态以及不同开关模态下的电流纹波的计算方法，通过工程计算的方式分析了反向耦合电感关键参数对于交错并联Boost电路产生的影响，然后根据目标性能设计合理的反向耦合电感参数，最后通过试验验证了所设计参数的合理性。本文所介绍的方法对于氢燃料电池用DC/DC变换器的设计具有重要参考价值。
耦合电感，DC/DC变换器，纹波电流
Zhipeng Liu1,2, Ailong Zou1,2, Youliang Fu1,2, Penghui Wang1,2, Yongjun Wang1,2
1National Key Laboratory of Internal Combustion Engine and Power System, Weifang Shandong
2Weichai Power Co., Ltd., Weifang Shandong
Received: Oct. 11th, 2023; accepted: Oct. 16th, 2023; published: Dec. 14th, 2023
This paper analyzes the impact of the reverse coupling inductance key parameters on interleaved parallel boost circuits by engineering calculations for the theory of operation of staggered boost circuits, switch modes, and current ripple calculations in different switch modes. The reverse coupling inductance parameters are then designed according to the targeted performance, and the design parameters are validated through experiments. The methods described in this document are important reference points for the design of DC/DC converters for hydrogen-fuel batteries.
Keywords:Coupled Inductance, DC/DC Converter, Ripple Current
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近几年新能源的发展进入高峰期，氢能作为一种重要的清洁能源，其相关产业迎来了新的发展机遇。氢燃料电池的零排放、效率高、功率密度大、燃料加注方便等特点使得其成为新能源汽车行业关注的焦点，但是氢燃料电池动态响应慢，而且在大功率状态下电压会降低，无法直接向负载供电 [
本文针对于氢燃料电池用DC/DC变换器，通过系统化建模的方式分析了耦合电感的参数对于DC/DC变换器的纹波的影响，进而选取最优的耦合电感设计参数。同时所建立的模型可以用于研究其他参数对于整个系统性能的影响，为系统设计提供指导意义。
本文以升压DC/DC变换器为例，其拓扑结构如图1所示。
图1. 单相DC/DC电路
为增大通过电流，采用多路并联的方式，每一路包含两相，每一相中的拓扑和硬件结构完全相同，且两相输入滤波电感反向耦合。以四相交错并联为例，每一路中的两相驱动信号相差180˚，两路的驱动信号相差90˚，其拓扑结构如图2所示。
图2. 两路四相主功率拓扑
其中，输入电源为Vin，总输入电流为Iin。第一相至第四相的电感分别为L1、L2、L3、L4，电感值都相同，等于Lp。L1和L2之间、L3和L4之间的耦合系数为kp，互感为Mp。通过四相的电流分别为I1、I2、I3、I4。
互感系数和互感的关系为：
k p = M p L p (1)
Boost电路工作时，定义驱动信号为G1、G2、G3、G4，四路驱动信号之间相位相差90˚。以G1为参考，G2、G3、G4的相位分别为180˚、90˚、270˚，驱动信号示意图如图3所示。
图3. 驱动信号时序图
通过建立电路的电流电压关系，以获取电感设计相关参数在电路中的作用。
由图2可以得出电流之间的关系，如式(2)所示。
i i n = i 1 + i 2 + i 3 + i 4 (2)
电流的导数如式(3)所示。
d i c d t = d i 1 d t + d i 2 d t + d i 3 d t + d i 4 d t (3)
令 d i n d t = k n ( n = 1 , 2 , 3 , 4 )， k n 为电流 i n 的电流变化率。则可将式(3)写作式(4)。
k c = k 1 + k 2 + k 3 + k 4 (4)
假设每一路Boost电路工作在电流连续模式，根据KVL定律，列写每一相的环路电压方程，如式(5)所示。
{ L p k 1 − M p k 2 = V i n − S 1 V o u t L p k 2 − M p k 1 = V i n − S 2 V o u t L p k 3 − M p k 4 = V i n − S 3 V o u t L p k 4 − M p k 3 = V i n − S 4 V o u t (5)
其中 S x 为开关函数，见式(6)。
S x = { 1 , Q x ON 0 , Q x OFF , ( x = 1 , 2 , 3 , 4 ) (6)
在不同的开关状态下，确定 S x 的值，然后带入到式(5)中，解方程组即可以得到不同状态下电流的变化率。
通过对系统开关模态的分析，计算出每一相的电流变化率，进而计算纹波电流与各参数的关系，最终确定电流峰峰值与电感相关参数的关系。
列出每个状态下四相的KVL方程进行求解。
计算得出的相电流电流变化率见式(7)~(10)。
k p 1 ( d , V 0 , L p , k p ) = { ( 1 − d ) ⋅ V 0 L P ⋅ ( 1 − k p ) , 0.5 ≤ d < 1 ( 1 − d ) ⋅ V 0 L P ⋅ ( 1 − k p ) − V 0 2 L P ⋅ ( 1 − k p ) + ( 1 − d ) ⋅ V 0 2 L P ⋅ ( 1 + k p ) , 0 ≤ d < 0.5 (7)
k p 2 ( d , V 0 , L p , k p ) = { ( 1 − d ) ⋅ V 0 L P ⋅ ( 1 − k p ) − V 0 2 L P ⋅ ( 1 − k p ) + V 0 2 L P ⋅ ( 1 + k p ) , 0.5 ≤ d < 1 ( − d ) ⋅ V 0 L P ⋅ ( 1 − k p ) , 0 ≤ d < 0.5 (8)
k p 3 ( d , V 0 , L p , k p ) = { k p 1 ( d , V 0 , L p , k p ) , 0.5 ≤ d < 1 [ ( 1 − d ) ⋅ V 0 L P ⋅ ( 1 − k p ) − V 0 2 L P ⋅ ( 1 − k p ) ] − V 0 2 L P ⋅ ( 1 + k p ) , 0 ≤ d < 0.5 (9)
k p 4 ( d , V 0 , L p , k p ) = { [ ( 1 − d ) ⋅ V 0 L P ⋅ ( 1 − k p ) − V 0 2 L P ⋅ ( 1 − k p ) ] − V 0 2 L P ⋅ ( 1 + k p ) , 0.5 ≤ d < 1 k p 2 ( d , V 0 , L p , k p ) , 0 ≤ d < 0.5 (10)
计算得出的路电流电流变化率见式(11)~(12)。
k c 1 ( d , V 0 , L p , k p ) = { 2 k p 1 ( d , V 0 , L p , k p ) + k p 2 ( d , V 0 , L p , k p ) + k p 4 ( d , V 0 , L p , k p ) , 0.75 ≤ d < 1 k p 1 ( d , V 0 , L p , k p ) + 2 k p 2 ( d , V 0 , L p , k p ) + k p 3 ( d , V 0 , L p , k p ) , 0 ≤ d < 0.25 2 k p 2 ( d , V 0 , L p , k p ) + 2 k p 3 ( d , V 0 , L p , k p ) , 0.25 ≤ d < 0.5 2 k p 1 ( d , V 0 , L p , k p ) + k p 2 ( d , V 0 , L p , k p ) + k p 4 ( d , V 0 , L p , k p ) , 0.5 ≤ d < 0.75 (11)
k c 2 ( d , V 0 , L p , k p ) = { 2 k p 1 ( d , V 0 , L p , k p ) + k p 2 ( d , V 0 , L p , k p ) + k p 4 ( d , V 0 , L p , k p ) , 0.75 ≤ d < 1 k p 1 ( d , V 0 , L p , k p ) + 2 k p 2 ( d , V 0 , L p , k p ) + k p 3 ( d , V 0 , L p , k p ) , 0 ≤ d < 0.25 2 k p 2 ( d , V 0 , L p , k p ) + k p 1 ( d , V 0 , L p , k p ) + k p 3 ( d , V 0 , L p , k p ) , 0.25 ≤ d < 0.5 2 k p 1 ( d , V 0 , L p , k p ) + k p 2 ( d , V 0 , L p , k p ) + k p 4 ( d , V 0 , L p , k p ) , 0.5 ≤ d < 0.75 (12)
在3.2.1节中对不同开关模态下的各相电流的变化率进行了分析和计算。如果再计算出不同模态的持续时间，就可以计算电流变化率在时间上的积分，得到各个电流的纹波电流波形，并计算出电流纹波的峰峰值。经过分析计算，得出了开关模态的持续时间如表1所示。
| 开关模态持续时间 | 0 < d ≤ 0.5 | 0.5 < d ≤ 1 |
|---|---|---|
| Δ T S 1 | d T S | ( d − 0.5 ) T S |
| Δ T S 2 | ( 0.5 − d ) T S | ( 1 − d ) T S |
| Δ T S 3 | d T S | ( d − 0.5 ) T S |
| Δ T S 4 | ( 0.5 − d ) T S | ( 1 − d ) T S |
表1. 不同开关模态的持续时间
在3.2节中对不同模态，不同占空比下各相电流斜率和开关模态的持续时间进行了计算，然后可以通过式(13)来计算各相电流在不同占空比下的纹波电流波形。
i ˜ x ( t ) = ∫ 0 t k x ( τ ) d τ (13)
计算出纹波电流的波形后，可以根据纹波电流波形计算出纹波电流的峰峰值。因为四相电流波形相同，只是相位相差固定角度。因此本文以第一相电流 I 1 来计算相电流的峰峰值。通过对各相电流在各个模态下的变化率和持续时间的计算分析，以及电流变化阶段的分析计算，可以计算出各相电流的峰峰值。以电流上升阶段或下降阶段来计算电流的峰峰值，相电流峰峰值 Δ i p 和路电流峰峰值 Δ i c 计算结果分别见式(14)和(15)。
Δ i p ( d , V 0 , L p , k p ) = { k p 4 ( d , V 0 , L p , k p ) ⋅ ( d − 1 ) ⋅ T S , 0.5 ≤ d < 1 k p 1 ( d , V 0 , L p , k p ) ⋅ d ⋅ T S , 0 ≤ d < 0.5 (14)
Δ i p ( d , V 0 , L p , k p ) = { k c 2 ( d , V 0 , L p , k p ) ⋅ ( d − 1 ) ⋅ T S , 0.75 ≤ d < 1 k c 1 ( d , V 0 , L p , k p ) ⋅ d ⋅ T S , 0 ≤ d < 0.25 k c 2 ( d , V 0 , L p , k p ) ⋅ ( d − 0.5 ) ⋅ T S , 0.25 ≤ d < 1 k c 1 ( d , V 0 , L p , k p ) ⋅ ( d − 0.5 ) ⋅ T S , 0.5 ≤ d < 0.75 (15)
通过以上章节对电路模态、电流变化率以及电流峰峰值与各参数之间关系的分析，可以利用工程计算软件根据上面介绍的方法计算出相电流峰峰值 Δ i p 、路电流峰峰值 Δ i c 与占空比d、输出电压 V 0 、相电感 L p 、相电感耦合系数 k p 之间的数量关系。根据设计需求，依据电流峰峰值与电感参数的关系，选择合适的相电感大小和耦合系数。
根据计算，选择电感为300 uH，耦合系数为0.6，结构设计采用“EIE”结构，磁芯材料为铁硅铝磁粉，气隙结构为分布式，测试平台为大功率DC/DC变换器，设计纹波电流 ≤ 1%。
DC/DC变换器输入电压为300 V，输出电压为600 V，输入电流为200 A。测试结果如图4所示。其中CH1-2为1、2相MOS管的Vgs电压，CH3-6为1、2、3、4相MOS管的Vds电压，CH7、CH8为第1、2相电感电流，由测试结果可知，实测波形与计算分析一致。
图4. 电流测试波形
纹波测试如图5所示，其中CH1-4为1、2、3、4相MOS管的Vds电压，CH5、CH6为3、4相耦合电感电流，CH7为总输出电流，CH8为总输入电流。通过示波器可以读出所测总输入电流峰峰值为6 A，平均值为405.4 A，由此计算得到输入电流纹波为0.74%。
图5. 峰峰值测试结果图
本文介绍了一种应用于交错并联电路的反向耦合电感的设计方法，通过分析开关模态、分析电流变化率、计算电流纹波，从而获取电流纹波与耦合电感参数的关系表达式，从而选择合适的耦合电感参数。即通过系统化建模的方式，可以准确地根据项目指标选择耦合电感参数最优解，本文介绍的耦合电感参数设计方法是电感设计的基础，具有重要参考价值。
刘志鹏,邹爱龙,付有良,王朋辉,王永军. 交错并联Boost电路中反向耦合电感参数设计Design of Reverse Coupling Inductor in Interleaving Parallel Boost Circuit[J]. 电力与能源进展, 2023, 11(06): 194-200. https://doi.org/10.12677/AEPE.2023.116022