该策略基于气象实时大数据输入，预测分析和挖掘电力潜力，按照预测分析控制电网、制氢、储能装置三者联动，削峰平谷。

$\frac{\partial \left(\rho u_i\right)}{\partial t}=-\frac{\partial \left(\rho u_i{u}_j\right)}{\partial x_i}-\frac{\partial P}{\partial x_i}+\frac{\partial }{\partial x_j}\left[\mu \left(\frac{\partial u_i}{\partial x_j}+\frac{\partial u_j}{\partial x_i}\right)\right]+F$ (1)

$\frac{\partial \rho }{\partial t}+\frac{\partial \rho u_i}{\partial x_i}=0$ (2)

其中，μ表示动力粘度是常数，x_i，y_i表示直角坐标系坐标点，u_i，u_j分别表示速度矢量，即风在t时刻在点(x_i, y_i)处的速度分量，F表示重力，ρ表示流体密度，P表示压力，t表示某时刻。

在运行过程中，首先利用中微尺度耦合计算预测进行风电场功率预测，结合电网调度预测，形成预测差值曲线及拟合函数。

由于微尺度CFD原理是一组耦合的非线性偏微分方程，遵循能量守恒和动量守恒，因此流体的变化规律可以通过Navier-Stokes (式1)方程和连续方程(式2)进行数学描述，进而利用上述中微尺度耦合计算对所在风场区进行风资源预测，准确模拟每个机位点处的风资源情况，并通过全风场风资源数据预测风机功率，得出风场发电功率，进而同电网需求功率进行分析比对，得出差值，形成差值预测曲线，拟合差值同时间的函数曲线，如式(3)~(5)所示。

$P_{cy}=P_{fy}-P_{xy}$ (3)

$P_{cay}={\displaystyle {\int }_0^T{P}_{cy}\left(t\right)\text{d}t}/T$ (4)

$P_{qe}=\frac{Q_e}{A}$ (5)

其中，P_qe为制氢装置额定电耗；Q_e为制氢装置额定出力；A为换算系数，等于1 kW·h电力制氢的能力，目前工业基础下理想工况为0.2~0.25 Nm³/h；P_ce为储能装置额定充电量；T_i为对应按照P_ci运行的时长；T为统计时段的总时长；P_fy为预测的风场瞬时功率；P_xy为预测的电网瞬时需求功率；P_cy为预测瞬时功率差值；P_cy (t)为预测瞬时功率差值与时间的拟合函数；P_cay为一段时间的平均功率差值。

上述方案形成一段时间(如周，半月)的差值预测曲线(或表格)，研究期间差值P_cay的规律，根据平均差值P_cay的规律调整制氢系统和储能装置运行工况。具体调控策略如下：

平均差值P_cay为正值时，若P_cay = 0%~15% P_qe，制氢装置运行，储能装置满电工况下，启动制氢装置制氢，储能放电，补充制氢运行的不足电量；若P_cay = 15%~90% P_qe，制氢系统变功率运行；若P_cay ≥ 90% P_qe，制氢系统变功率运行，储能装置运行充电；若P_cay ≥ 110% (P_qe + P_ce)，制氢系统满荷载运行，储能装置充电，停运部分风机直到满足P_cay = P_qe + P_ce，制氢和储能稳定运行。

平均差值P_cay为负值时，若储能装置满电的工况下，启动储能装置回馈电网和制氢系统；若P_cay = −30%~0% P_qe，结合二中制氢系统的动态管理调整制氢系统运行；若P_cay ≤ −30% P_qe，制氢装置停运，储能可放电的情况下，运行储能放电回馈电网；若P_cay太小，电网弃电，储能全部用于制氢，直到储能装置电力用尽或者P_cay满足制氢运行条件。

通过预测数据可控制储能装置和制氢装置协调运行，吸收峰值电力转换成谷电时高效制氢，实现削峰平谷稳定运行的目的。同时制氢功率可随风力资源波动实时变化，结合电储能系统实现制氢系统高效运行同时保证稳定发电量。

在风电制氢系统中设置氢气流量表、储能供电至电网电表，实现对各测点位置的氢气流量、储能供电至电网电量、储能供电至制氢系统电量的实时监控，形成氢气流量和储能供电量(网侧)、(氢侧)曲线。依据所得曲线可形成氢气流量和储能供电量(网侧)与时间的函数，进而根据式(6)~(11)测算制氢系统的成本和收益。

$CP={\displaystyle {\int }_0^T\left[Q\left(t\right)\times A\times E-\frac{P_{cH}\left(t\right)\times D\times \left(1-\eta e\right)}{\eta e}-P_{cw}\left(t\right)\times \frac{D}{\eta e}\right]\text{d}t}$ (6)

$Q_H={\displaystyle {\int }_0^{T}Q\left(t\right)\text{d}t}$ (7)

$cp=\frac{CP}{Q_H}$ (8)

$D=E\times \eta e$ (9)

其中，E为电价(元/kW·h)；D为电价/储能效率；Q(t)表示制氢系统出力与时间的拟合函数；P_cw(t)表示储能装置供至电网功率(网侧)与时间的拟合函数；P_cH(t)表示储能装置供至制氢功率(氢侧)与时间的拟合函数；ηe表示储能的转换效率；CP表示统计时段制氢的总成本(元)；cp表示统计时段制氢的单位成本(元/Nm³)。

$P={\displaystyle \sum Q_i\times A_i}-CP$ (10)

$p=\frac{P}{Q_H}$ (11)

其中，P表示统计时间段氢气的利润(元)；p表示统计时间段氢气的单位利润(元/Nm³)；Q_i，A_i表示统计时间段氢气的分项流量和分项售价；CP表示统计时段制氢的成本(元)。

定义项目基准收益率对应的氢气单位收益为p_标，那么根据即p、cp和p_标的情况便可实现对制氢运行计划的动态管理，具体调控策略如下：

若统计时段制氢的单位成本cp高于2元/Nm³，且p ≤ p_标，P_cay为负值期间，不启动风电制氢；若统计时段制氢的单位成本cp高于2元/Nm³，且p ≥ p_标，P_cay为负值期间，风电制氢设备可适当运行用于减少启停频次；若统计时段制氢的单位成本cp = 1.0~2元/Nm³，且p ≤ p_标，P_cay为负值期间，制氢设备可适当运行用于减少启停频次；若统计时段制氢的单位成本cp ≤ 1.0元/Nm³时，P_cay为负值期间，在不影响电网运行的前提下，制氢设备的运行容量可随意调整运行。

此外，在极端天气条件下，风电场及配套制氢、储能系统机械、电控系统部件等易受损。

针对不同的极端天气，对风电制氢控制策略进行调整，具体包括：对大风天气、暴雨天气、严寒暴雪天气以及高温天气时段进行预警，提出预先防护措施，同时对进一步防护措施不当的报警情况做出预警。此外，还可在严寒天气以及高温天气下做出仪表校准措施和失灵误报警边界条件预警以及暴雪荷载对建构筑物和设备影响边界条件报警。